出自:压力容器设计员

作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是（）
A:相等
B:不同
C:无关
进行局部检测的焊接接头，若有不允许的缺陷存在，则应在缺陷两端延长部位增加该焊接接头长度的（b）的检验长度，且不小于（）
A:15％
B:10％
C:250mm
D:200mm
依据GB151-1999《管壳式换热器》，判断下述说法哪些是不正确的？（）
A:当有耐应力腐蚀要求时，对于碳钢、低合金钢钢管和冷弯U型弯管段应进行热处理。
B:当有耐应力腐蚀要求时，对于奥氏体不锈钢和有色金属管，不进行热处理。
波纹管的性能试验包括刚度试验、稳定性试验、（）。
当压力容器焊件需要预热时，应控制层间温度不得低于（）温度
A:后热
B:预热
C:热处理
GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和（）。
GB151-1999《管壳式换热器》附录B低温管壳式换热器中规定：U型弯管采用冷弯，且弯曲半径小于（）倍换热管外径时，冷弯后须进行消除应力热处理。
A:5
B:8
C:10
GB151-1999《管壳式换热器》中规定：双壳程换热器、纵向隔板的宽度允许偏差（）折流板外直径允许偏差。
A:大于
B:相同于
C:小于
冷卷筒节与冷成形的凸形封头，在成形过程中材料不会发生局部减薄。
膨胀节设计的关键两点是有足够的（）和必要的（）。
固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于（）℃时混合液化石油气组分的实际饱和 蒸汽压来确定。
A:40
B:50
C:20
D:0
最大允许工作压力是按（）计算而得。
A:设计厚度
B:有效厚度
C:计算厚度
采用补强圈补强时，补强材料一般需与壳体材料（）。
一介质为空气，设计压力为2.0MPa ，容积为50m3的储存容器应划为三类压力容器。
密闭容器内液化石油气饱和蒸汽压的高低取决于（）。
A:液化石油气液量的多少；
B:温度的高低
C:液化石油气组分组成；
D:残液量多少。
球冠形封头的厚度是根据封头球面部分的环向与经向应力按一倍许用应力控制进行设计的，该应力由薄膜应力与弯曲应力组成。
GB151-1999《管壳式换热器》附录A低温管壳式换热器中规定：低温换热器液压试验时的液体温度，应不低于壳体材料和焊接接头的冲击试验温度(取其高者)加（）℃。
A:15
B:20
C:25
设计温度为-25℃的压力容器，其壳体用钢板可选用Q345R.
某高压筒体，Pc＝28Mpa、t=450℃、Di=1000mm、采用双面焊对接接头、100％无损探伤、C2＝2mm。拟用单层钢板卷制，如果采用16MnR钢板，请按GB150确定名义壁厚。如所列条件不当，试问应作如何调整。
按《液化气体汽车罐车安全监察规程》的规定，汽车罐车罐体，人孔盖板等的强度计算和刚度校核应按GB150的规定进行，对于不带绝热层的罐体还应进行承受（）的外压稳定校验。
A:0.05MPａ
B:0.1MPａ
C:设计压力
基本风压值按“建筑结构荷载规范”选取，但均不应小于（）。
A:250N/m2
B:300N/m2
C:350N/m2
D:400N/m2
GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指（）
A:锥壳环缝接头系数
B:锥壳纵缝的接头系数
椭圆封头在内压作用下的变形特征是（） 。
170依据GB151-1999《管壳式换热器》，判断下述说法哪些是不正确的？（）
A:拉杆定距结构，适用于换热器外径小于19ｍｍ的管束。
B:拉杆与折流板点焊结构，适用于换热管内径大于14ｍｍ的管束。
固定管板换热器管板计算中，按有温差的各种工况计算出的（）或（）或（）中任一 不能满足强度条件时，就需要设置膨胀节。
A:壳体轴向应力бC
B:换热管轴向应力бt
C:换热管与管板之间连接拉脱力q
D:管板径向应力бr
内压容器壳体同一断面最大内径和最小内径应不大于（） 的1％，且不大于（） mm。
《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定：压力容器设计资格印章式为（）形。
A:正方
B:椭圆
C:长方形
D:菱形
塔釜设计温度大于400℃或小于-20℃时，裙座筒体上部应设一段与塔釜材料相同的（）。
按JB/T4710的规定，在计算自振周期时，如加大塔壳和裙座壳的厚度，则该塔的自振周期将变（）。
在校核波形膨胀节平面失稳压力时，所用的屈服极限值应是（）
A:冷作硬化前
B:冷作硬化后
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